 |
 |
| С. А. Лысцев, А.В. Азин, ЗАО «Антарес ПРО» | |
В предыдущем номере журнала «МИР КЛИМАТА» была представлена методика оценочного расчета тепловых параметров водяных завес. В соответствии с ней мощность воздушной завесы с водяным теплообменником с хорошей степенью точности определяется значением температуры воды на выходе теплообменника T W Х и практически не зависит от температуры воды на входе в теплообменник T W Г:
W ≈ 4,2 ∙ C K ∙ (T W Х — T A ). (1)
Здесь W — тепловая мощность завесы, кВт; T A —температура окружающего воздуха, ºС; 4,2 — произведение теплоемкости воды на плотность воды, кДж∙л -1 ∙ ºС -1 ; C K — близкая к постоянной величина размерности л/с, характеризующая теплообменник при некотором фиксированном расходе воздуха.
Величина C K имеет достаточно простой физический смысл. При расходе воды через теплообменник G W , численно равном значению C K , температура воды на выходе теплообменника T W Х установится посередине между исходными температурами теплообменных сред: воды на входе в теплообменник (T W Г ) и окружающей среды (T A ).
 |
| Рис. 1. Значения величины Ск при различных подключениях радиатора к теплосистеме: 1)вн д – вход сверху, выход снизу по диагонали, ТwГ=75, TA=20; 2) нн – вход снизу, выход снизу, ТwГ=75, TA= 20; 3) нВ – вход снизу, выход сверху с той же стороны, ТwГ=75, TA= 20; 4) вн= 75 – вход сверху, выход снизу с той же стороны, ТwГ= 75, TA= 20; 5) вн 50 – вход сверху, выход снизу с той же стороны, ТwГ= 50, TA= 20; 6) вн 40 – вход сверху, выход снизу с той же стороны, ТwГ= 40, TA= 20 |
 |
| Рис. 2. Значения величины CR при различных подключениях радиатора к теплосистеме: 1) вн д – вход сверху, выход снизу по диагонали, ТwГ=75, TA=20; 2) нн – вход снизу, выход снизу, ТwГ=75, TA=20; 3) нВ п – вход снизу, выход сверху с той же стороны, ТwГ=75, TA=20; 4) вн п 75 – вход сверху, выход снизу с той же стороны, ТwГ=75, TA=20; 5) вн п 50 –вход сверху, выход снизу с той же стороны, ТwГ=40, TA=20 |
Указанный подход может быть применим и для определения параметров водяных тепловых пушек и водяных тепловентиляторов, поскольку они несильно отличаются от водяных воздушных завес по принципу действия: и здесь и там мы имеем дело с водяным теплообменником, обдуваемым воздушным потоком. Однако на недавнем совещании по вопросам верификации в АПИК технический директор предприятия «Рустропик» А. В. Пухов предположил, что указанная методика в той или иной мере может применяться и к радиаторам водяного отопления, несмотря на то что у них нет принудительного обдува, а съем тепла осуществляется с помощью естественной конвекции. Дело в том, что применяющийся в настоящее время подход к расчету тепловой мощности радиаторов при некоторых произвольных условиях (параметрах системы) громоздок и сложен. Например, в рекомендациях по применению алюминиевых секционных радиаторов предлагается рассчитывать тепловую мощность радиатора системы водяного отопления с помощью следующей формулы:
W = W ну ∙ (((T W Г + T W Х ) /2 — T A ) /70) 1+n ∙
c ∙ (G W / 0,1) m ∙ b ∙ β, (2)
где W ну — номинальный тепловой поток радиатора при нормальных условиях, кВт;
G W — расход теплоносителя через радиатор, л/с;
n и m — эмпирические показатели степени (принимаются по таблицам);
c, b и β — поправочные коэффициенты (принимаются по таблицам).
Следует отметить, что расход воды через радиатор GW и температура воды на выходе радиатора T W Х являются взаимозависимыми величинами и не могут устанавливаться произвольно: чем выше расход воды через радиатор, тем ближе значение температуры воды на выходе приближается к значению температуры воды на входе радиатора и наоборот. То есть выражение (2) оказывается переопределенным. К тому же если известны значения температур воды на входе и выходе радиатора и расход воды через радиатор, то тепловую мощность радиатора проще получить из уравнения теплового баланса:
W = 4,2 ∙ G W ∙ (T W Г — T W Х). (3)
Если же неизвестна температура воды на выходе радиатора либо неизвестен расход воды через радиатор, то формула (2) оказывается бесполезной. Мы решили исследовать, в какой мере изложенная ранее методика оценочного расчета тепловых параметров водяных завес может быть применима к радиаторам водяного отопления. Настоящая статья носит лишь оценочный характер и не претендует на полноту описания тепловых процессов в радиаторах воздушного отопления. В качестве объекта исследования был взят алюминиевый радиатор «GLOBAL AL ISEO 500» (6 секций). В процессе проведения эксперимента снимались значения температуры воды на входе и выходе радиатора и температуры окружающего воздуха при нескольких значениях расхода воды от 0,4 до 0,015 л/с. По полученным результатам рассчитывалась зависимость величины C K от расхода воды через радиатор при нескольких стандартных подключениях радиатора: вход вверху — выход внизу с той же стороны, вход внизу — выход вверху с той же стороны, вход внизу — выход внизу, вход вверху — выход по диагонали внизу. По причинам недостаточной точности проведения замеров очень малых расходов воды на имеющейся экспериментальной установке испытания на расходах воды через радиатор менее 0,015 л/с не проводились. Соответственно, получаемая разность температур воды на входе и выходе радиатора при проведении испытаний не превышала 11 градусов. Полученные результаты указывают, что в некоторых пределах значений температур воды на входе и выходе при малых и средних расходах воды величину С к можно приближенно считать постоянной (рис. 1). Однако при значительном изменении температуры воды на входе радиатора значение квазипостоянной величины С к существенно изменялось, что, видимо, связано с изменением условий конвекции и съема тепла с поверхности радиатора. В первом приближении можно считать, что С к пропорционально корню квадратному разницы температур воды на входе радиатора и окружающего воздуха:
С к ≈ C R ∙ (T W Г — T A ) 0,5 . (4)
 |
| Рис. 3. Зависимость тепловой мощности радиатора от расхода воды через радиатор при четырех значениях температуры воды на входе |
Появившаяся здесь квазипостоянная величина C R фактически определяет теплофизические свойства конкретного радиатора при разных расходах воды и разных температурах воды на входе радиатора. Для исследуемого 6-секционного алюминиевого радиатора «GLOBAL AL ISEO 500» значение величины C R ≈ 0,0005 (рис. 2).
Тогда для приближенной оценки мощности радиатора при неизвестном расходе через радиатор (обычно, когда радиатор уже установлен, сложно замерить расход воды через него, но возможно с некоторой степенью точности определить температуру воды на входе и выходе радиатора) можно применять следующее выражение:
W ≈ 4,2 ∙ C R ∙ (T W Х — T A ) ∙ (T W Г — T A ) 0,5 . (5)
Если же, например, при проектировании системы теплоснабжения расход через радиатор задан, но неизвестна температура воды на выходе радиатора, ее значение можно получить исходя из выражений (3) и (5):
T ~ W~ Х = (G W ∙ T W Г + C R ∙ (T W Г — T A) 0,5 ∙ T A ) / (C R ∙ (T W Г — T A ) 0,5 + G W ). (6)
Мощность радиатора рассчитывается по уравнению теплового баланса (3) (рис. 3).
В заключение хотелось бы отметить, что технический отдел АПИК, на наш взгляд, обладает требуемым лабораторным оборудованием и при необходимости смог бы разработать соответствующую методику и проводить верификацию также и радиаторов водяного отопления.
С. А. Лысцев, А.В. Азин, ЗАО «Антарес ПРО»
