Концептуально специализированные (функционально – распределенные) системы подачи наружного воздуха (DOAS – Dedicated Outdoor Air System) известны довольно давно [1], однако в последнее время их популярность постоянно растет. Вместе с тем, следует признать, что проектируемые и инсталлируемые в настоящий момент системы еще не являются оптимальными. В настоящей статье обсуждаются пути оптимизации систем при их проектировании и процессы управления с целью сокращения как капитальных затрат, так и энергопотребления в ходе эксплуатации.
Традиционно системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха (HVAC) выбираются из условия достаточной хладопроизводительности в расчете на пиковые значения тепловой нагрузки в предположении управления по сигналу термостата. Это обеспечивает соответствие развиваемой холодильной мощности имеющим место нагрузкам по явному теплу. При этом, если тепловая нагрузка сокращается, то развиваемая холодильная мощность используемого оборудования HVAC (как явная, так и скрытая) уменьшаются. Во многих приложениях это приводит к повышенным уровням относительной влажности в обслуживаемых объемах при неполной тепловой нагрузке [2].
Специализированная система подачи наружного воздуха DOAS использует отдельный агрегат для обработки всего воздуха, который подается непосредственно в каждый из обслуживаемых объемов или подводится к агрегатам местной обработки воздуха в этих объемах (см. рис. 1). При этом местные агрегаты HVAC устанавливаются внутри или в непосредственной близости к обслуживаемым объемам и обеспечивают поддержание требуемой температуры за счет обработки воздуха только в режиме рециркуляции. Обработка наружного воздуха отдельно от рециркуляционного создает возможность достаточно интенсивной вентиляции и позволяет принудительно ограничивать влажность внутри обслуживаемых объемов.
1. ПРИТОЧНЫЙ НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ (OA – OUTDOOR AIR) ПОСЛЕ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ СУШЕ, ЧЕМ ВОЗДУХ ВНУТРИ ОБСЛУЖИВАЕМОГО ОБЪЕМА
Независимо от способа подачи кондиционированного наружного воздуха, специализированные системы DOAS должны осушать приточный воздух до тех пор, пока он не станет суше, чем воздух внутри обслуживаемого объема. Приток более сухого воздуха позволяет частично скомпенсировать скрытую тепловую нагрузку, связанную с работой системы вентиляции. Если температура точки росы кондиционированного наружного воздуха (CA – Conditioned Air) ниже температуры точки росы внутри обслуживаемого объема (см. рис. 2), то за счет этого можно частично или полностью покрыть скрытую тепловую нагрузку, имеющую место внутри обслуживаемого объема.
Описанная схема рационально ограничивает влажность как при полной, так и неполной тепловой нагрузке без необходимости дополнительного осушения средствами местных агрегатов HVAC. Местные агрегаты в этом случае необходимы только для снятия избыточного явного тепла. Иногда это называют “разделением” нагрузки на осушение от явной тепловой нагрузки внутри обслуживаемого объема.
В большинстве случаев местные агрегаты имеют сухие теплообменники, и это служит дополнительным преимуществом. Когда наружные агрегаты системы DOAS полностью покрывают скрытую тепловую нагрузку, температура точки росы внутри обслуживаемого объема оказывается ниже температуры приточного воздуха по сухому термометру на выходе местных агрегатов. При этом условии влага на поверхности охлаждающих теплообменников местных агрегатов не конденсируется совсем или конденсируется лишь в небольшом количестве. Это снижает риск закупоривания дренажных патрубков и переполнения поддонов (в отдельных случаях могут понадобиться специальные дренажные устройства, исключающие образование воздушных пробок).
 |
 |
Рис. 1 Общая конфигурация специальных систем подачи наружного воздуха (DOAS)
OA – наружный воздух (Outside Air) CA – кондиционированный воздух (Conditioned Air) SA – приточный воздух (Supplied Air) |
| Кондиционированный наружный воздух подается непосредственно в обслуживаемый объем | Кондиционированный наружный воздух подводится к местным агрегатам HVAC |
В целях обеспечения желаемой степени осушения воздуха наружные агрегаты обычно выбираются исходя из условия покрытия избыточного явного и скрытого тепла в наружном воздухе, подаваемом для вентиляции, а также чтобы обеспечить достаточную степень осушения, покрывающую скрытые тепловыделения внутри обслуживаемого объема. В предыдущих публикациях в журнале AHRAE [3, 4] последовательно излагалась методика подбора наружных агрегатов, исходя из изложенных выше условий.
В большинстве приложений, связанных с комфортным кондиционированием, выбор наружных агрегатов, обеспечивающих в наиболее неблагоприятных условиях снижение относительной влажности до 60-65 %, считается приемлемым и соответствует требованиям, недавно добавленным в стандарт ANSI / AHRAE 62.1-2004 Ventilation for Acceptable Indoor Air Quality (раздел 5.10) [6]. Конечно, получение еще более низкой влажности возможно, но это требует установки более мощного оборудования, что приводит к росту капитальных и эксплуатационных затрат.
2. Приточный наружный воздух (OA – Outdoor Air) лучше иметь переохлажденным после кондиционирования, чем нейтральным
Большинство специализированных систем подачи наружного воздуха (DOAS) проектируются, исходя из его осушения до такой степени, чтобы его влагосодержание было ниже, чем у воздуха в обслуживаемом объеме. Затем предусматривается его подогрев до температуры обслуживаемого объема (нейтральное состояние). Если кондиционированный наружный воздух подается непосредственно в обслуживаемый объем, то поступление его с нейтральным значением температуры сухого термометра может упростить управление местным комфортом, поскольку не требуется воздействия по части явного тепла внутри обслуживаемого объема.
Однако когда для осушения наружного воздуха используются теплообменники непосредственного испарения (DX) или охлаждаемые водой, возникает побочный эффект: температура сухого термометра на выходе воздуха из теплообменника оказывается ниже температуры воздуха внутри обслуживаемого объема (см. рис.2).
Если осушенный наружный воздух (DH) в дальнейшем подогревается до нейтрального состояния (CA), то часть явного тепла, израсходованного при охлаждении, теряется безвозвратно.
 |
Рис. 2. Явное охлаждение и сопутствующее осушение на холодном теплообменнике
OA – наружный воздух (Outside Air) DH – (DeHumidified air) CA – (Conditioned Air) 1 гран = 64,79891 грамм 1 фунт = 0,4535924 кг °F = (9/5 × 0C) + 32°C |
| Температура сухого термометра |
Напротив, если наружный агрегат осушает воздух, но далее тот подается без подогрева, “холодным” (т. е. не доводится до нейтрального состояния), то за счет низкой температуры сухого термометра покрывается часть явного тепла, выделяемого внутри обслуживаемого объема. При определенной расчетной тепловой нагрузке это означает уменьшение потребной хладопроизводительности местных агрегатов по сравнению со схемой, в которой производится доводка воздуха до нейтрального состояния.
Например, в начальной школе наружный агрегат охлаждает и осушает наружный воздух до температуры точки росы 11°С с последующим подогревом до 22°С температуры сухого термометра, и лишь затем подает его непосредственно в классные комнаты. Точка росы при этом является достаточно низкой, чтобы покрыть скрытую тепловую нагрузку в классных комнатах, но, поскольку температура сухого термометра подаваемого воздуха близка к температуре, поддерживаемой внутри обслуживаемого объема (23°С), покрывается лишь небольшая часть явной тепловой нагрузки в классных комнатах.
Теперь рассмотрим случай, когда наружный агрегат осушает приточный воздух до той же самой точки росы, но подает его холодным (без подогрева). Кондиционированный воздух при этом остается достаточно сухим, чтобы покрыть скрытую тепловую нагрузку в классных комнатах, но при этом он также имеет низкую температуру сухого термометра, которая существенно меньше температуры, поддерживаемой внутри обслуживаемого объема (11°С против 23°С). Это обеспечивает покрытие значительной части явной тепловой нагрузки в классных комнатах. Таким образом, снижается потребная хладопроизводительность местных агрегатов, что позволяет выбирать агрегаты с расходом воздуха и холодильной мощностью, уменьшенными, по сравнению со схемой, при которой осуществляется доводка воздуха до нейтрального состояния (см. табл. 1) [7].
 |
| Табл. 1 Сравнение способов подачи наружного воздуха (OA) в «нейтральном» и «холодном» состояниях |
Поскольку обе системы осушают одинаковое количество наружного воздуха до той же самой точки росы, потребная холодильная мощность и производительность по воздуху наружных агрегатов оказываются одинаковыми, независимо от того, подается воздух в “нейтральном” или “холодном” состояниях.
В сравнении с подачей воздуха в нейтральном состоянии, подача холодного воздуха непосредственно в обслуживаемый объем (классные комнаты) имеет следующие особенности:
- требуется меньшая общая хладопроизводительность. Потребная холодильная мощность каждого из местных агрегатов меньше, чем в случае, когда воздух доводится до нейтрального состояния. При этом производительность наружного агрегата остается одинаковой для обеих конфигураций;
- требуется меньший расход энергии на охлаждение в расчете на годовой цикл. Используя преимущества естественного явного охлаждения с помощью наружных агрегатов, системы с подачей холодного воздуха требуют меньшую холодильную мощность местных агрегатов. При доведении воздуха до нейтрального состояния путем его подогрева до температуры, приблизительно равной температуре, поддерживаемой внутри обслуживаемого объема, теряются преимущества естественного явного охлаждения;
- можно уменьшить расход энергии на подогрев воздуха. Если “новая” (не рекуперированная) энергия используется для подогрева осушенного наружного воздуха, то система с подачей холодного воздуха позволяет избежать дополнительных расходов на подогрев в расчете на годовой цикл;
- уменьшается общий расход воздуха и, следовательно, уменьшается расход энергии, потребляемой приводами вентиляторов. Потребный расход воздуха каждого из местных агрегатов оказывается ниже, чем в случае, когда воздух доводится до нейтрального состояния. Расход воздуха наружного агрегата остается одинаковым для обеих конфигураций.
Уменьшенный расход воздуха и уменьшенная хладопроизводительность означают и уменьшение размера местных агрегатов, что ведет к снижению капитальных затрат и высвобождению занимаемых площадей, или к снижению шумовых нагрузок, если типоразмеры местных агрегатов сохраняются, но работают на пониженной скорости вентиляторов.
Кроме того, если вентиляторы местных агрегатов работают в режиме “ВКЛ / ВЫКЛ” совместно с компрессорами, либо совместно с двухпозиционными клапанами контура гидравлической обвязки (что возможно при использовании водяных тепловых насосов или фэнкойлов), то часовая наработка этих вентиляторов (расходуемый моторесурс) будет меньше, чем в случае, когда воздух приводится в нейтральное состояние.
Что будет, если кондиционированный воздух подводится к местным агрегатам, вместо того чтобы подаваться непосредственно в обслуживаемые объемы?
Когда кондиционированный воздух подводится к местному агрегату холодным, он смешивается с рециркуляционным воздухом, забираемым из обслуживаемого объема (см. рис. 1, правая часть). В результате смешения энтальпия воздуха снижается, а значит, уменьшается и потребная холодильная мощность местного агрегата. Поскольку кондиционированный наружный воздух не поступает непосредственно в обслуживаемый объем, явная тепловая нагрузка в этом объеме остается неизменной, и, следовательно, потребный расход воздуха местных агрегатов сохраняется (см. табл. 1). Кроме того, поскольку местный вентилятор осуществляет подачу приточного воздуха в обслуживаемый объем, он не может отключаться без прекращения его проветривания.
Когда кондиционированный наружный воздух должен подогреваться?
Хотя кондиционированный наружный воздух почти всегда должен по возможности подаваться холодным, существуют случаи, когда осушенный наружный воздух следует подогревать.
Во-первых, рассмотрим задачи обеспечения комфорта. Как объяснялось выше, подача кондиционированного воздуха с температурой сухого термометра ниже температуры, поддерживаемой внутри обслуживаемого объема, позволят частично покрыть тепловую нагрузку внутри данного объема.
При снижении явной тепловой нагрузки внутри обслуживаемого объема за счет изменения состояния внешней среды и внутренних тепловыделений возможна ситуация, когда холодный кондиционированный воздух обеспечивает избыточный явный теплосъем, превышающий потребности этого объема. Результатом является падение в нем температуры сухого термометра.
Во избежание переохлаждения локальный агрегат может добавить некоторое количество тепла внутри обслуживаемого объема, если доступен соответствующий источник тепла (то есть, если котел не отключен в данный период года). Если же указанная ситуация имеет место только в некоторых из обслуживаемых объемов, то выигрыш от экономии холодильной мощности в других объемах может превышать дополнительные расходы тепла внутри рассматриваемых объемов. Однако, если подогрев воздуха осуществляется за счет рекуперации энергии из других частей системы (например, подогрев горячим газом или в теплообменниках типа “воздух-воздух”), то более экономичным может оказаться повсеместный подогрев кондиционированного воздуха, чтобы избежать переохлаждения в любом из обслуживаемых объемов. Данная ситуация будет обсуждаться ниже, в следующем разделе настоящей статьи.
В гостевых комнатах отелей и в спальнях, где для различных помещений явные тепловые нагрузки зачастую сильно различаются между собой, могут возникать ситуации, когда переохлаждение имеет место в течение многих часов, по крайней мере, в одном из обслуживаемых объемов. Для такого рода приложений подача кондиционированного наружного воздуха в нейтральном состоянии может оказаться более простым решением, поскольку выигрыш, обусловленный подачей холодного воздуха, случается довольно редко. Но в классных комнатах или в офисах на протяжении рабочих часов явные тепловые нагрузки сравнительно велики. В действительности, в некоторых климатических зонах никогда не возникает проблема переохлаждения классных комнат в рабочее время. Подобные приложения хорошо подходят для подачи холодного кондиционированного наружного воздуха.
Наконец, для приложений, которые требуют температуру точки росы внутри обслуживаемого объема значительно ниже нормальных значений, наружный воздух может осушаться до температуры точки росы ниже того значения, которое проектировщик хотел бы иметь при подаче воздуха непосредственно в обслуживаемый объем (например, ниже 7°С). В этих случаях осушенный наружный воздух может подогреваться до традиционной более высокой температуры (например, 13°С).
Во-вторых, обратимся к проблеме выбора соответствующих местных агрегатов. Необходимые компоненты систем непосредственного охлаждения DX (руф-топы, комплектные кондиционеры воздуха, водяные тепловые насосы), как правило, ограничены в своем выборе значениями м3 / с / кВт, физически реализуемыми.
Как объяснялось ранее, если холодный кондиционированный наружный воздух подводится к местным агрегатам, это снижает их потребную холодильную мощность (кВт). Однако расход приточного воздуха (м3 / с) остается неизменным. Это снижает потребные значения м3 / с / кВт вплоть до минимальных величин, доступных для данного типа оборудования.
В случае подвода воздуха к местным агрегатам, которые при своем выборе имеют ограниченные значения м3 / с / кВт, осушенный наружный воздух должен подогреваться (не обязательно до нейтрального состояния), чтобы обеспечить соответствующий выбор местных агрегатов. Вышесказанное не относится к случаю подачи холодного кондиционированного воздуха непосредственно в обслуживаемый объем.
В-третьих, рассмотрим проблему предотвращения конденсации. Водяные тепловые насосы, устанавливаемые в подпотолочном пространстве, как правило, не имеют смесительной секции. В связи с этим специализированные системы подачи наружного воздуха, использующие подобное оборудование, осуществляют подачу кондиционированного воздуха в непосредственной близости от вытяжных отверстий, через которые рециркуляционный воздух поступает в каждый из тепловых насосов. Прежде чем наружный воздух поступает в местные агрегаты, он смешивается в подпотолочном пространстве с рециркуляционным воздухом,.
В описанной конфигурации температура сухого термометра кондиционированного наружного воздуха, поступающего в подпотолочное пространство, должна быть существенно выше ожидаемой там температуры точки росы. Если туда будет подаваться слишком холодный воздух, это может привести к чрезмерному охлаждению различных поверхностей (балки, электрические кабели, потолочные рамные конструкции). В ночное время, когда наружный агрегат отключен, под действием ветра или в результате работы вытяжных вентиляторов влажный наружный воздух может поступать в подпотолочное пространство, что может вызвать конденсацию на охлажденных поверхностях.
3. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ СИСТЕМНЫХ СРЕДСТВ УПРАВЛЕНИЯ
Большинство специализированных (функционально распределенных) систем подачи наружного воздуха проектируются из условия снабжения кондиционированным воздухом с постоянной температурой сухого термометра и температурой точки росы, не превышающей заданную уставку. Подобный подход к организации системы управления является простым, поскольку он позволяет функционировать наружному и местным агрегатам независимо друг от друга. Однако внедрение системных средств управления может помочь минимизировать избыточные энергетические затраты, свойственные отдельно управляемым местным агрегатам.
Изменение мощности подогрева
В системах, подающих кондиционированный холодный воздух, изменение мощности подогрева связано прежде всего с изменением уставки температуры точки росы приточного воздуха, с тем чтобы использовать подогрев только при необходимости избежать переохлаждение воздуха в любом из обслуживаемых объемов. Зачем подогревать осушенный воздух до нейтрального состояния в жаркие летние дни, когда все обслуживаемые объемы нуждаются в охлаждении? Вместо этого следует подавать холодный воздух, чтобы хотя бы частично покрыть явные тепловые нагрузки в обслуживаемых объемах. Как упоминалось выше, это также позволяет использовать местные агрегаты уменьшенного размера, что способствует снижению стоимости системы в целом.
Каким образом управлять подогревом, чтобы избежать переохлаждения любого из обслуживаемых объемов? Простейший подход заключается в том, чтобы включать теплообменники, обеспечивающие подогрев осушенного наружного воздуха всякий раз, когда температура окружающей среды падает до значений, при которых явная тепловая нагрузка в каком либо обслуживаемом объеме ожидается настолько низкой, что может произойти переохлаждение (27°С). Но при этом должна иметься возможность изменять заданный предел после нескольких месяцев практической эксплуатации системы.
Более эффективный путь реализации стратегии данного типа заключается в использовании системы автоматизации здания (Building Automation System, BAS), осуществляющей мониторинг работы всех местных агрегатов, идентифицируя критические объемы, т.е. объемы, в которых имеет место наименьшая явная тепловая нагрузка и в которых особенно велик риск переохлаждения (см. рис. 3).
 |
| Рис. 3. Изменение уставки температуры сухого термометра кондиционированного воздуха (CA) по критическому объему
OA – наружный воздух (Outside Air) CA – кондиционированный воздух (Conditioned Air) SA – приточный воздух (Supplied Air) RA – рециркуляционный воздух |
Если местные агрегаты используют охлаждаемые водой теплообменники с пропорциональным управлением, то система BAS может контролировать положение клапанов каждого из них. Объемом с наименьшей тепловой нагрузкой будет объем, обслуживаемый местным агрегатом, у которого клапан водоохлаждаемого теплообменника почти закрыт. Альтернативным вариантом является мониторинг системой BAS температуры воздуха внутри обслуживаемых объемов. Критическим при этом является объем, в котором температура оказывается наиболее близкой к уставке нагрева.
На основании сигналов системы BAS специализированная система подачи наружного воздуха увеличивает мощность подогрева, изменяя уставку температуры сухого термометра для воздуха, подаваемого наружным агрегатом, настолько, насколько это необходимо для предотвращения переохлаждения в критическом объеме. Температура точки росы кондиционированного воздуха регулируется независимо для поддержания требуемой влажности внутри обслуживаемых объемов.
Подобная стратегия оптимизации обеспечивает максимальное покрытие явной тепловой нагрузки без переохлаждения любого из обслуживаемых объемов, исключая необходимость задействовать нагревающие теплообменники любого из местных агрегатов. Это позволяет извлекать наибольшую выгоду из применения специализированных агрегатов, для подогрева воздуха использующих рекуперируемую энергию. Таким образом исключается необходимость расходования дополнительной энергии для подогрева, как в наружных, так и в местных агрегатах.
Динамическое изменение уставки температуры сухого термометра кондиционированного наружного воздуха обеспечивает уникальную экономию в двухтрубных системах, особенно если наружный агрегат состоит из элементов, не подключенных в данный момент к чиллеру или котлу. Когда двухтрубная система работает в режиме охлаждения (котел отключен), то уставка температуры сухого термометра воздуха, подаваемого наружным агрегатом, увеличивается (по сигналу, управляющему подогревом), чтобы избежать переохлаждения в критическом объеме. Когда система работает в режиме нагрева (чиллер отключен), то уставка температуры уменьшается, дабы избежать перегрева критического объема. Это способствует повышению комфорта в переходной период и позволяет экономить энергию за счет минимизации количества переключений системы между режимами охлаждения и нагрева.
Изменение производительности осушения
Когда явная тепловая нагрузка внутри обслуживаемого объема достаточно велика, местный агрегат может частично покрывать скрытое тепло. Когда скрытая тепловая нагрузка в обслуживаемом объеме мала, потребность в осушении также снижается. В любой из указанных ситуаций уставка температуры точки росы могла бы быть увеличена для того, чтобы уменьшить расход энергии на осушение воздуха.
В каждом из обслуживаемых объемов (или в некоторых, наиболее репрезентативных) могут быть установлены датчики влажности. На основе их показаний система BAS определит, какой из объемов является критическим, т.е. в каком из них будет наибольшая влажность. По сигналу от системы BAS наружный агрегат снижает производительность осушения, увеличивая уставку температуры точки росы до значений, обеспечивающих в критическом объеме влажность не выше заданного верхнего уровня. Реагируя на текущее состояние, система поддерживает влажность во всех обслуживаемых объемах в пределах заданного верхнего уровня, при этом минимизируя расход энергии на осушение.
4. УПРАВЛЕНИЕ ВЛАЖНОСТЬЮ В НЕРАБОЧИЕ ЧАСЫ
 |
| Рис. 4. Управление влажностью в нерабочее время
CA – кондиционированный воздух (Conditioned Air) RA – рециркуляционный воздух (Returned Air) RH – датчик относительной влажности (Relative Humidity) |
Когда специализированная (с распределенными функциями) система подает воздух непосредственно в обслуживаемые объемы, использование дополнительного канала рециркуляции (RA) позволяет регулировать влажность при отключенных местных агрегатах (см. рис. 4). И если наружный агрегат представляет собой моноблок, в нерабочие часы это исключает необходимость работы центрального чиллера.
При возникновении потребности осушения воздуха в нерабочие часы в наружном агрегате закрывается клапан свежего воздуха и открывается клапан канала рециркуляции. Это снимает необходимость обработки свежего воздуха, потребность в котором отсутствует в нерабочие часы. Поскольку в данный период явные тепловые нагрузки невелики, как правило, имеется необходимость подогрева воздуха в наружном агрегате с целью предотвращения переохлаждения здания.
5. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕКУПЕРАЦИИ ТЕПЛА
Наконец, поскольку весь наружный воздух проходит через наружный агрегат централизованно, рассмотрим использование рекуперации энергии типа “воздух-воздух” для его предварительной обработки (см. рис. 4). Это снижает эксплуатационные расходы и может способствовать сокращению типоразмеров элементов оборудования, используемых для механического охлаждения, осушения, подогрева и увлажнения воздуха. Кроме того, дополнительные затраты, связанные с прокладкой канала рециркуляции от обслуживаемых объемов до наружного агрегата, будут окупаться предоставляемой возможностью управления влажностью в нерабочие часы. В незасушливых климатических зонах, рекуперация суммарной энергии (энтальпии) обычно приводит к существенному снижению типоразмеров используемого оборудования и более эффективному энергосбережению по сравнению с рекуперацией только явной энергии [6].
ВЫВОДЫ
Большинство проектируемых и инсталлируемых в настоящий момент специализированных (функционально распределенных) систем подачи наружного воздуха являются лишь субоптимальными. Вместе с тем, существуют реальные возможности разработки указанных систем и управления ими таким образом, чтобы существенно снизить как капитальные, так и эксплуатационные затраты.
Следует по возможности подавать кондиционированный наружный воздух “холодным” и использовать рекуперированную энергию для его подогрева только при необходимости. Использование переохлажденного воздуха (вместо нейтрального) обеспечивает частичное покрытие тепловой нагрузки внутри обслуживаемого объема, способствуя уменьшению размеров местных агрегатов и сокращению количества энергии, потребляемой в ходе эксплуатации. Кроме того, использование стратегий системного управления и рекуперации тепла также способствует минимизации энергетических затрат в системах с функционально-распределенной обработкой наружного воздуха.
John Murphy, член ASHRAE.
Редакция журнала выражает благодарность за помощь в адаптации статьи на русский язык к.т.н.
М.М. Короткевичу
ЛИТЕРАТУРА
- Trane. 1965. Air Conditioning Manual.
- Murphy, J. and B. Bradley. 2004. “Better part-load dehumidi-
fication”. Trane Engineers Newsletter 33(2). - Morris, W. 2003. “The ABCs of DOAS: dedicated outdoor air
systems”. ASHRAE Journal 45(5). - Trane. 2003. Designing Dedicated Outdoor-Air Systems. (Trane
Applications Engineering Guide SYS-APG001-EN). - U.S. Environmental Protection Agency. 2001. Mold Remediation
in Schools and Commercial Buildings, EPA 402-K-0I-001 (March).
www.epa.gov/iaq/molds. - Murphy, J. 2002. Air-to-Air Energy Recovery in HVACSystems.
(Trane Applications Engineering Manual SYS-APM003-EN). - Murphy, J. 2002. Dehumidification in HVAC Systems. (Trane Applications Engineering Manual SYS-APM004-EN.)
